Главная > Разное > Теория цепей и техника измерений в дециметровом и сантиметровом диапазона
<< Предыдущий параграф
Следующий параграф >>
<< Предыдущий параграф Следующий параграф >>
Макеты страниц

28. НЕКОТОРЫЕ ПРИМЕРЫ ПРАКТИЧЕСКОГО ПРИМЕНЕНИЯ ЗАКОНА ТРАНСФОРМАЦИИ

Особые преимущества закона трансформации

Закон трансформации позволяет очень просто и притом с единой точки зрения рассматривать все четырехполюсники без потерь с подключенными к ним двухпроводными или волноводными линиями любого вида.

Однородный отрезок линии представляет собой трансформатор с коэффициентом трансформации Его зажимы можно располагать в линии на расстоянии друг от друга (где ). При незначительном изменении параметров линии (при внесении неоднородности) становится несколько больше единицы, при увеличении этой неоднородности все время растет, пока, наконец, при полном разрыве оно не станет равным бесконечности.

Поэтому оказывается возможным осуществление

Рис. 28.1. Диафрагма в волноводе с прямоугольным сечением и волной Между точками диафрагма представляет собой линейный трансформатор.

трансформаторов с любым значением при заданной частоте. Если путем измерений установлено, например, что данный коэффициент трансформации меньше требуемого, то следует лишь каким-либо из известных способов увеличить неоднородность в линии. В общем случае величина является удобной мерой степени связи между двумя любыми последовательно включенными линиями.

Рис. 28.2. Характеристики закона трансформации (полученные экспериментально) для диафрагмы в волноводе рис. 28.1 при различных частотах: ;

На рис. 28.1 изображена волноводная линия с введенной в нее диафрагмой. Такую неоднородность вместе с соответствующими определяемыми экспериментально отрезками линий расположенными между ней и точками следует рассматривать как трансформатор.

На рис. 28.2 изображены полученные экспериментально характеристики закона трансформации при различных частотах в зависимости от глубины погружения с для волн типа (рис. 28.1,а). При глубине погружения при т. е. если волновод перекрыт полностью, очевидно, равно бесконечности.

Способ оценки степени трансформации, исходя из характеристик закона трансформации, еще раз можно

пояснить с помощью рис. 28.3. Предположим, что зажимы трансформатора находятся в точках подключаемых линий, что равно двум, а в точке А схема нагружена на сопротивление, нормированное значение которого равно (рис. 28.4).

Рис. 28.3. Возможное распределение напряжения в линиях до трансформатора и после него.

Тогда согласно уже неоднократно описанному построению диаграммы эллиптического типа в результате трансформации, осуществляемой отрезком I, включенным между точками получим полное сопротивление отнесенное к точке которое, будучи умножено на даст значение сопротивления в точке перед четырехполюсником.

Рис. 28.4. Трансформация полного со противления устройством, изображенным на рис. 28.3.

Исходя из значений можно, например, без особого труда установить также распределение относительных значений напряжения в линиях на входе и выходе четырехполюсника (рис. 28.3), т. е. исходя из распределения напряжения на входе, можно сделать заключение о распределении напряжения на выходе и наоборот. Таким путем можно, например, измерять полные сопротивления в волноводах, если в распоряжении имеется только коаксиальная измерительная линия и предварительно определены характеристики закона трансформации для соединительного элемента.

В случае, соответствующем рис. 28.4, использовались нормированные полные сопротивления. Это позволило

применять одну и ту же диаграмму к участкам линии, расположенным как перед трансформирующим элементом, так и после него. Можно было бы также производить расчеты, пользуясь абсолютными значениями полных сопротивлений. В случае, когда волновые сопротивления различны, полное сопротивление отнесенное к точке нужно было бы умножить не на а на коэффициент трансформации

Применение закона трансформации к согласованию полных сопротивлений

Предположим, что в линии с подключенной к ней нагрузкой (например, антенной) коэффициент стоячей волны по напряжению равен Тогда с помощью любого трансформатора с коэффициентом трансформации сопротивление нагрузки может быть преобразовано в волновое сопротивление линии. Длину линии между нагрузкой и трансформатором следует выбирать так, чтобы зажимы трансформатора на линии располагались точно в узле напряжения. В этой точке нормированное сопротивление имеет величину которая после умножения на коэффициент трансформации дает значение сопротивления на входе трансформатора, равное значению волнового сопротивления линии.

Пример. Пусть в волноводе, подобном изображенному на рис. 28.1, по которому подводится энергия к нагрузке,

Рис. 28.5. Сопротивление нагрузки, которое в волноводе, изображенном на рис. 28.1, дает и может быть согласовано с помощью диафрагмы. Глубина погружения с и расстояние от минимума напряжения, в данном случае равные соответственно лппопрпаштпа рис. 28.2.

йапример к антенне, для длины волны распределение напряжения соответствует рис. 28.5. Тогда, будучи трансформированным в точку А, нормированное полное сопротивление антенны будет равно Это означает, что для согласования необходим трансформатор с Из рис. 28.2,а видно, что в качестве такого трансформатора можно использовать двойную диафрагму с глубиной погружения Далее, из рис. следует, что значению соответствует длина На этом расстоянии от точки А в направлении к генератору должна быть введена в волновод диафрагма (рис. 28.5), и тогда антенна на данной частоте будет согласована.

Параллельные и последовательные реактивные сопротивления как линейные трансформаторы и мера реактивности

Если в однородную линию включено параллельное или последовательное реактивное сопротивление, то его вместе с соответствующими дополнительными отрезками линии до точек можно также рассматривать как линейный трансформатор. При этом, очевидно, что в зависимости от величины реактивного сопротивления коэффициент трансформации может принимать любое значение. На основании сказанного выше сформулируем следующий закон.

Закон 28.1

Для данной частоты каждый линейный трансформатор можно заменить параллельным или последовательным реактивным сопротивлением с соответствующими дополнительными отрезками подключаемых однородных линий и наоборот.

Рис. 28.6 Параллельные и [последовательные, реактивные сопротивления, используемые в качестве линейных трансформаторов.

Расчет характеристик закона трансформации, а также коэффициента отражения, обусловленных включением параллельного реактивного сопротивления (рис. 28.6,а), можно произвести следующим образом.

Представим себе линию, нагруженную на свое волновое сопротивление Точки, определяющие входное полное сопротивление такой линии, расположатся в этом случае в комплексной плоскости на окружности, которая проходит через точку и касается мнимой оси в начале координат. При отображении на единичный круг соответствующие значения будут располагаться на окружности К, проходящей через точки и —1 (рис. 28.7).

Рис. 28.7. К разъяснению термина мера реактивности.

Так как треугольник с вершинами в точках и

О прямоугольный, то или можно выразить через угол следующим образом:

Величину называют «мерой реактивности» [38], с ее помощью также можно охарактеризовать четырехполюсник.

Если расстояние от зажимов 7, трансформатора до включенного параллельно реактивного сопротивления (рис. 28.6), то из рис. 28.7 нетрудно установить, что

Так как то получим

и, следовательно,

Наконец, определим коэффициент трансформации

Решив последнее уравнение относительно получим

Какой нужно взять знак перед корнем и какой выбрать квадрант для можно определить, воспользовавшись рис. 28.7.

В случае включенного последовательно сопротивления точки, определяющие входное полное сопротивление линии с согласованной нагрузкой, расположатся на окружности К (рис. 28.7). Преобразования, аналогичные предыдущим, дают

Полученные зависимости изображены на рис. 28.8 и 28.9.

Из формул и рис. 28.7 видно, что последовательному и параллельному реактивным сопротивлениям эквивалентен один и тот же трансформатор.

Рис. 28.8. Коэффициент трансформации для параллельного и последовательного реактивных сопротивлений изображенных на рис. 28.6.

Однако зажимы трансформатора на подключаемых линиях в одном из этих случаев сдвинуты на четверть длины волны, так как коэффициент отражения в одном случае равен отрицательному значению коэффициента отражения для другого случая.

Рис. 28.9. Длины дополнительных отрезков линии для трансформаторов, изображенных на рис. 28.6.

Поскольку это обстоятельство часто используется на сверхвысоких частотах, его следует сформулировать в виде закона.

Закон 28.2

Последовательное реактивное сопротивление включенное в однородную линию, можно заменить параллельным реактивным сопротивлением и наоборот. При этом за эквивалентным сопротивлением и перед ним необходимо ввести отрезки линий длиной

Представление четырехполюсника в виде параллельного или последовательного реактивного сопротивления целесообразно тогда, когда приходится иметь дело с нарушениями однородности на малом протяжении в направлении оси линии, поскольку это представление делает понятной физическую сущность явлений при нарушении однородности.

Рис. 28.10. Диафрагмы в волноводе прямоугольного сечения с волной тнпа индуктивная (а) и емкостная Совмещение диафрагм обонх видов дает диафрагму в, которой соответствует параллельная схема

Если, например, из характеристик закона трансформации с помощью кривых, изображенных на рисунках 28.8 и 28.9, для прямоугольного волновода и волны типа рассчитать соответствующие реактивные сопротивления, то для диафрагмы, изображенной на рис. 28.10, а, получим параллельную индуктивность, а для диафрагмы, изображенной на рис. 28.10,б, - параллельную емкость (отсюда и термин «мера реактивности»).

Диафрагме в виде окна (рис. 28.10, в) соответствует схема параллельного включения индуктивности и емкости (рис. 28.10, г). Такой параллельный колебательный контур фактически может настраиваться определенную частоту при которой он не вызывает трансформации. Если

построить гиперболу, проходящую через вершины углов волноводного окна (рис. 28.10,в), то, как показывает опыт, длина резонансной волны будет равна удвоенному расстоянию между двумя ветвями гиперболы [2].

Скачки волнового сопротивления и изменение поперечного сечения в однородных линиях

В § 24 на примере рис. 24.2 было показано, как можно оценить трансформацию, обусловленную местом соединения линий с различными волновыми сопротивлениями. Как уже отмечалось, такой способ допустим, если можно пренебречь явлением неоднородности поля в месте скачка. В противном случае следует сначала экспериментально определить трансформирующие свойства перехода, рассматривая его, например, как линейный трансформатор. При этом оценку трансформации можно произвести так, как это показано в § 28 на рис. 28.4.

Для того чтобы, рассматривая области до скачка и за ним, не иметь дела с различными диаграммами, целесообразно при расчетах использовать нормированные полные сопротивления. Из рис. 24.2 видно, что можно обойтись одной диаграммой трансформации, если полное сопротивление, отнесенное к месту скачка, умножить на коэффициент так как при таком увеличении вторая фиксированная точка совпадает с первой точкой Это означает, что место скачка можно рассматривать как трансформатор с обе пары зажимов которого совпадают с местом скачка. В случае, когда если необходимо получить полагают но тогда согласно § 27 нужно, чтобы зажимы трансформатора на обеих линиях были удалены от места скачка на четверть длины волны.

Если в двухпроводной линии, у которой пространство между проводниками заполнено однородной средой с диэлектрической постоянной и магнитной проницаемостью в плоском поперечном сечении осуществляется скачкообразный переход к среде с постоянными (рис. 28.11,а), то будет иметь место скачок от волнового сопротивления причем в месте скачка искажения поля не будет. Силовые линии распределяются в обеих средах вплоть до их границы раздела точно так же, как если бы ее вообще не было. Это означает, что и на очень коротких волнах место скачка следует

рассматривать как трансформатор с коэффициентом трансформации

и что зажимы трансформатора непосредственно совпадают с границей раздела.

Покажем, что подобное утверждение действительно и для волноводов. Пусть дан волновод с поперечным сечением произвольной формы (рис. 28.11,6).

Рис. 28.11. Скачкообразный переход между участками линии, заполненными различными диэлектриками: а — в однородной двухпроводной линии; в волноводе.

Предположим, что однородная среда 1, заполняющая часть волновода, расположенную по одну сторону от плоского поперечного сечения (ближайшую к нагрузке), характеризуется постоянными а среда по другую сторону от границы раздела — постоянными Тогда в месте скачкообразного изменения среды произойдет преломление электрических и магнитных силовых линий, при рассмотрении которого воспользуемся прямоугольной системой координат с осью являющейся одновременно осью волновода. Составляющие напряженности электрического и магнитного полей в среде 1 непосредственно на граничной поверхности обозначим через и соответствующие составляющие на граничной поверхности в среде 2 — через Как известно, на границе двух сред действительны равенства:

Из § 21 следует, что в волноводе с однородным

заполнением напряженности полей в плоском поперечном сечений можно представить в следующем виде:

где напряжение и ток, а функции для данного сечения, типа волны и частоты зависят только от координат х, у точек этого сечения. Такое представление электромагнитного поля с помощью действительно для обеих сред вплоть до граничной поверхности, так как оно при выполнении равенств т. е. в отсутствии скачка напряжения и тока (так же как и в двухпроводной линии) полностью соответствует условиям 28.3. Это означает, что применительно к самому граничному слою также можно говорить о полном сопротивлении не проявляющем нерегулярности. Нормированное же значение полного сопротивления изменяется. Для волн типа и среды 1 оно будет равно

а для среды 2

При этом . представляют собой длины волн в двухпроводной линии, заполненной средой 1 или воздухом, соответственно; — относительные, а -абсолютные диэлектрические и магнитные постоянные.

Таким образом, происходит увеличение нормированных сопротивлений в

так как вследствие выполнения равенств в обоих случаях необходимо ввести одну и ту же постоянную. Следовательно, место перехода в случае волн типа

можно рассматривать как трансформатор с коэффициентом трансформации

зажимы которого совпадают с местом перехода. Для волн типа нормированные полные сопротивления будут определяться выражениями:

и

Поэтому место перехода в данном случае можно рассматривать как трансформатор с коэффициентом трансформации

и зажимами, опять-таки непосредственно совпадающими с местом скачка.

Компенсация отражений от мест крепления, изгибов и других неоднородностей в передающих линиях

При конструировании трактов из однородных двухпроводных линий часто оказывается необходимым вводить элементы крепления. Например, размещать между внутренним и наружным проводниками коаксиальной линии диэлектрические шайбы. Последние вызывают изменение волнового сопротивления и вследствие этого нежелательную трансформацию, если только не приняты специальные меры. Изменения волнового сопротивления можно избежать, если, например, соответствующим образом уменьшить диаметр внутреннего проводника коаксиальной линии. Однако в месте скачка от большего к меньшему диаметру возникает нарушение однородности и, следовательно, имеет место трансформация. Ее характер также можно определить методом передвижного короткозамыкающего поршня (рис. 27.1). Так как при этом приходится иметь дело с малыми трансформациями, в большинстве случаев результат измерения изображается в виде кривой с сильно

увеличенным масштабом по оси ординат (рис. 27.6). Упомянутое выше нарушение однородности имеет очень малую протяженность в направлении оси линии и поэтому его можно рассматривать как параллельное реактивное сопротивление. Тем самым сразу же определяются пути его устранения. Влияние углов внутреннего проводника в месте скачка аналогично действию небольшой емкости. Компенсация достигается посредством того, что внутренний проводник в диэлектрической шайбе делают еще более тонким, чем это необходимо для устранения изменения волнового сопротивления (рис. 28.12,а), или путем постепенного уменьшения диаметра внутреннего проводника, расположенного непосредственно перед диэлектрической шайбой (рис. 28.12,6).

Рис. 28.12. Неотражающие опоры и переходные участки линии.

После нескольких попыток, предпринимаемых в этом направлении, и измерения каждый раз кривой смещения узла напряжения можно добиться того, чтобы соответствующая кривая, аналогичная изображенной на рис. 27.6, превратилась в прямую, параллельную оси абсцисс. Это будет свидетельствовать о том, что достигнута полная компенсация.

Сказанное в отношении крепления внутреннего проводника справедливо, также, например, для перехода от большего диаметра линии к меньшему или наоборот при постоянном волновом сопротивлении, т. е. при сохранении отношения радиуса внешнего проводника к радиусу внутреннего проводника. Компенсацию в этом случае можно осуществить так, как это показано на рис. 28.12,в. На рис. 28.12,г показан другой пример компенсации нарушения однородности, возникающего в месте изгиба коаксиальной линии. В последнем случае компенсация достигается тем, что внутренний проводник в месте изгиба делается более тонким, чем в прямолинейной части линии. С помощью того же описанного выше метода измерений можно

изучить, а затем произвести компенсацию и других неоднородностей в переходах, изгибах и так далее в любых однородных линиях.

Четвертьволновое трансформирующее звено в качестве линейного трансформатора

В дециметровом диапазоне одним из наиболее известных трансформирующих элементов, часто применяемых на практике (например, для согласования антенн с двухпроводными линиями), является отрезок линии длиной коротко называемый «четвертьволновым отрезком» (рис. 28.13), волновое сопротивление которого отлично от волнового сопротивления остальной линии.

Рис. 28.13. Четвертьволновый трансформирующий отрезок в качестве линейного трансформатора.

Рис. 28.14. Пояснения к трансформации в случае, изображенном на рис. 28.13.

Действие его можно представить следующим образом. Совместим одно из сечений, ограничивающих четвертьволновый отрезок А с точкой минимума напряжения. Входное полное сопротивление в этой точке линии (рис. 28.14) будет активным.

Четвертьволновый отрезок с характеристическим сопротивлением трансформирует вдоль окружности трансформации в значение соответствующее точке В, причем

Если пренебречь искажением поля в местах перехода то это соотношение будет справедливым для любого активного сопротивления подключенного на конце четвертьволнового отрезка. Поскольку это соотношение справедливо, по крайней мере, для трех различных сопротивлений, оно должно быть верным и в общем случае. Это означает, что общее уравнение четырехполюсника

в случае четвертьволнового отрезка с характеристическим сопротивлением упростится и превратится в уравнение

с положительным действительным коэффициентом а. Соотношение это можно, разумеется, применить и к нормиг рованным сопротивлениям

В результате получим

причем величина а положительна и действительна, так же как и а она может принимать любые значения, расположенные между и

Если в качестве граничного сечения четырехполюсника взять не сечение, совпадающее с местом скачка В, а некоторое другое сечение С, расположенное на расстоянии в четверть волны ближе к генератору (рис. 28.13), то сопротивление будучи отнесенным к этому сечению, выразится следующим образом:

и

Это означает, что включенный между точками трансформирующий отрезок действует как линейный трансформатор с коэффициентом трансформации

Так как в выражении (28.8) мржет, очевидно, принимать любые значения от до из сказанного выше вытекает следующее обратное положение.

Закон 28.3

Для каждого четырехполюсника без потерь, заключенного между однородными линиями, на подключаемых линиях имеются точки характеризуемые тем, что четырехполюсник, расположенный между ними, обладает

для соответствующей частоты трансформирующими свойствами четвертьволнового отрезка с где являются положительными действительными постоянными. Положение точек можно определить по кривой закона трансформации. Одна из этих точек совпадает с соответствующими зажимами линейного трансформатора, а вторая удалена от других зажимов трансформатора на расстояние

Соотношение (28.6) аналогично выражению, применяемому При переходе от сопротивления к проводимости. Это обстоятельство имеет определенное значение. Если, например, известен закон, по которому изменяется переменное полное сопротивление, отнесенное к некоторой точке линии, и при этом нужно получить изменение полного сопротивления, аналогичное изменению проводимости в этой точке, то на линии требуется перейти лишь к точке, которая удалена от первой на четверть длины волны.

В то время как линейный трансформатор, соответствующий симметричному трансформирующему отрезку, несимметричен в случае эквивалента четвертьволнового отрезка, как это следует из законов 27.1 и 28.3, вход и выход расположены симметрично по отношению к середине трансформирующего отрезка.

Применение закона трансформации при осуществлении любых наперед заданных сдвигов узлов напряжения

Предположим, что в однородной линии, работающей в диапазоне прозрачности и оканчивающейся реактивным сопротивлением (рис. 28.15), узел напряжения находится в точке А. Пусть при изменении сопротивления нагрузки он переместится в точку В. Предположим далее, что по какой-либо причине необходимо, чтобы расстояние стало равным определенной величине, например Путем включения соответствующего линейного трансформатора это требование всегда можно удовлетворить. Для этого, исходя из расстояний и на рис. 27.5, следует выбрать по кривым также положения точек на оси абсцисс таким образом, чтобы смещение узла на длину отрезка (в области за трансформатором) обеспечивало бы на входе сдвиг, равный

После этого в линию необходимо включить соответствующий схемный элемент с найденным значением коэффициента трансформации.

Пример. На рис. 28.16 изображен волновод с ответвлением, имеющим поперечное сечение, показанное на рис. 28.1. Такое устройство следует рассматривать как шестиполюсник, о котором еще будет говориться ниже. Однако если в ответвление поместить короткозамыкающий поршень 5, то получается снова четырехполюсник, трансформирующие свойства которого зависят от положения короткозамыкателя. Для фиксированной частоты существует, как это показано в § 39, такое положение А короткозамыкателя, при котором коэффициент трансформации равен имеет место полная передача энергии, а также второе положение В, удаленное от первого, например, на расстояние которому соответствует т. е. полный разрыв между линиями

Рис. 28.15. Изменение величины сдвига узла напряжения (первоначальный сдвиг от А до В) путем включения соответствующим образом выбранного линейного трансформатора.

Рис. 28.16. Влияния положения короткозамыкающего поршня в боковой линии. Разрыв или передача без отражении между линиями имеют место при определенных положениях короткозамыкающего поршня в боковойи линии.

Посредством установки короткозамыкающего поршня в одно из этих двух положений можно, следовательно, осуществлять соединение или разрыв между линиями Такое перемещение поршня не всегда легко выполнить практически, особенно, если оно должно производиться очень быстро. Легче производить небольшие смещения узла напряжения в ответвлении, например, путем введения штырей или диафрагм. Предположим, что в устройстве, изображенном на рис. 28.17, узел напряжения удается перемещать между точками удаленными друг от друга на расстояние а.

Тогда отрезок следует отложить на оси абсцисс семейства кривых трансформации (рис. 27.5) и

посредством подбора найти такое его положение, при котором согласно кривой закона трансформации значению будет соответствовать отрезок длиной Пусть коэффициент трансформации, определенный этой кривой, будет тогда с помощью любого линейного трансформатора с смещение а можно преобразовать в Исходя из выбранного положения отрезка а, на оси абсцисс (рис. 27.5) можно определить расстояние от линейного трансформатора до точек (рис. 28.17).

Рис. 28.17. Устройство, в котором небольшое смещение узла а с помощью соответствующего линейного трансформатора может быть увеличено так, что оно вызовет в главной линии разрыв или передачу без отражения.

Рис. 28.18. Измерение длины волны путем определения расстояния от узла до короткозамкнутого конца линии. Точность измерений тем выше, чем больше длина линии.

Узлам напряжения в точках будут соответствовать в области перед трансформатором узлы напряжения, расположенные в точках удаленные друг от друга на требуемое расстояние

Далее следует лишь правильно выбрать длину линии до точки разветвления, чтобы получить полную передачу или полный разрыв.

Другим примером является описанный автором прецизионный волномер Принцип действия его заключается в следующем: короткозамкнутую на конце однородную линию, работающую в диапазоне прозрачности (рис. 28.18), можно использовать в качестве волномера, определяя с помощью зонда расстояние а от узла напряжения до точки короткого замыкания и учитывая, что где целое число. Если длина волны изменится на величину то узел напряжения сместится на длину отрезка Это означает, что небольшое изменение длины волны можно измерить тем точнее, чем больше т. е. чем длиннее линия. То же самое можно получить с помощью соответствующего линейного трансформатора способом, который поясняется рис. 28.19.

Предположим, что в точке, где находится узел напряжения короткозамкнутой на конце линии, расположены зажимы линейного трансформатора с большим При этом условии зажимы трансформатора также будут расположены в узле. При небольшом изменении частоты узел будет перемещаться на величину от зажимов трансформатора что со стороны зажимов вызовет примерно в раз большее смещение узла может быть равно, например, 50), т. е. вызовет практически смещение, равное так как при малом изменении частоты изменится лишь немного.

Рис. 28.19. Увеличение малых, соответствующих небольшим изменениям частоты, сдвигов узлов в волномере, изображенном на рис. 28.18, посредством включения линейного трансформатора.

С другой стороны, смещение места короткого замыкания со стороны зажимов трансформатора с большим слабо отразится на положении узла в области зажимов Таким образам, оказывается возможным, например, осуществляя большие механические смещения, производить точную подстройку. Это обстоятельство используется в § 49, рис. 49.4. Устройство, изображенное на этом рисунке, можно применять при весьма точных измерениях вместо обычного короткозамыкающего поршня. В нем перед собственно короткозамыкателем К располагается трансформатор, например, металлическое кольцо, помещенное в коаксиальную линию, не касающееся ни внешнего, ни внутреннего проводников. Расстояние между этим кольцом и местом короткого замыкания можно выбрать так, что небольшое смещение короткозамыкателя К по своему действию будет эквивалентным в раз меньшему смещению, осуществляемому в области перед кольцом ( — коэффициент трансформации кольца). Устройство, изображенное на рис. 49.4, выполняется либо так, чтобы кольцо и короткозамыкатель К передвигались независимо, либо таким образом, чтобы они были связаны друг с другом, например, изолирующими опорами (на рис. 49.4 эти опоры заштрихованы) и передвигались одновременно. В последнем случае небольшие нарушения контакта (изменения сопротивления), которые неизбежны в точке короткого замыкания К, перед кольцом практически не будут наблюдаться. В первом случае с помощью обоих элементов (кольца и

собственно короткозамьикателя К) можно сначала получить короткое замыкание примерно в желаемой точке, а затем посредством перемещения только собственно короткозамыкателя произвести точную его установку. Если коэффициент трансформации кольца предварительно измерить, то таким путем можно с большой точностью осуществить весьма малые изменения реактивного сопротивления.

<< Предыдущий параграф Следующий параграф >>
Оглавление